Температурный график отпуска тепловой энергии. Регулирование отпуска тепла. О режимах регулирования отпуска теплоты
Л И Т Е Р А Т У Р А
1. С а н и т а р н о-э п и д е м и о л о г и ч е с к и е правила. Гигиенические требования к проектированию вновь строящихся и реконструируемых промышленных предприятий: СП 2.2.1.1312-03. - Введ. 25.06.2003. - М.: Минздрав России, 2003.
2. П у т и решения основных задач модернизации парка газопламенных печей машиностроительного и металлургического производств / В. И. Тимошпольский [и др.] // Литье и металлургия. - 2008. - № 3. - С. 303-306.
Высокий дифференциальный вход, где - ≥ 0, позволяет использовать ссылку, меньшую используемой в общем, которая определяется как напряжение питания, деленное на два, чтобы получить максимальный диапазон отклонения. Рабочие частоты модуля очень низкие, стремятся к нулю. По этой причине построен низкочастотный фильтр четвертого порядка, который ослабляет шум 60 Гц при 27 дБ, достаточный для обеспечения отсутствия сигнала от более высоких частот.
Больничные и медицинские центры имеют флуоресцентное освещение почти полностью. Шум, вызывающий этот тип освещения, создает электромагнитные помехи в чувствительных электронных схемах, которые не имеют надлежащей защиты. Нарушение сигнала, неправильные данные и сообщения и сбои в работе - это последствия плохой фильтрации сигнала; по этим причинам была проведена строгая работа по разработке этого этапа. Используемая схема проиллюстрирована на рисунке 6.
3. О ф и ц и а л ь н ы й сайт «Стройсинтез группа компаний» [Электронный ресурс] / Огнеупорные материалы - Воронеж, 2000. - Режим доступа: http://www.stroysintez.ru - Дата доступа: 25.01.2009.
4. О ф и ц и а л ь н ы й сайт «Изомат. Промышленная теплоизоляция» [Электронный ресурс] / Каталог продукции UNIFRAX. - Солнечногорск, 2005. - Режим доступа: http://www.izomat.ru - Дата доступа: 25.01.2009.
На рисунке 7 показан частотный отклик на этапе фильтрации логарифмической шкалы и определяется как частота отсечки 18, 4 Гц и коэффициент усиления единицы. Выходной сигнал фильтра представляет собой выход аналоговой ступени модуля, и именно это значение напряжения должно иметь математическое соотношение с значением сопротивления термистора и его соответствующим значением температуры, чтобы включить уравнение в программное обеспечение и отобразить данные напряжения, полученные в виде точных значений температуры.
Соотношение между выходным напряжением фильтра и температурой, измеренной термистором, показанным на рис. Аналого-цифровой преобразователь и микроконтроллер. Схема цифрового аналогового преобразователя показана на рисунке 9. Задачи, выполняемые микроконтроллером, заключаются в следующем.
5. О ф и ц и а л ь н ы й сайт «UNIFRAX» [Электронный ресурс] / UNIFRAX product sheets- Niagara Falls, 2004. - Режим доступа: www.unifrax.com - Дата доступа: 25.01.2009.
6. К а щ е е в, И. Д. Свойства и применение огнеупоров: справ. изд. / И. Д. Кащеев. -М.: Теплотехник, 2004. - С. 21.
7. О ф и ц и а л ь н ы й сайт «Standards Direct International Standards and Support Materials» [Электронный ресурс] / International Standard ENV 1094-7:1993. - Great Britain, 2005. -Режим доступа: http://www.standardsdirect.org - Дата доступа: 25.01.2009.
Среди основных характеристик, которые привели к выбору этого микроконтроллера, являются. Адекватный источник питания и низкое энергопотребление. Количество контактов, необходимых для выполнения вашей работы. Малый размер и в соответствии с дизайном. На рисунке 10 показана схема микроконтроллера.
Экологичность, удобная пользователю и программирование с помощью утилит для администрирования портов, делает эту программу наилучшим вариантом для разработки этого проекта. Цифровые данные значения напряжения, полученные программным обеспечением, преобразуются с использованием для получения значений температуры и выполнения всех процессов визуализации в реальном времени, обработки статистики и активации тревоги.
Представлена кафедрой металлургических технологий Поступила 25.05.2009
ОПТИМИЗАЦИЯ ПАРАМЕТРОВ ТЕМПЕРАТУРНОГО ГРАФИКА ОТПУСКА ТЕПЛОТЫ В ТЕПЛОФИКАЦИОННЫХ СИСТЕМАХ
Докт. техн. наук, доц. СЕДНИН В. А., канд. техн. наук, доц. СЕДНИН А. В., асп. БОГДАНОВИЧ М. Л.
В числе проблем в области теплофикации и централизованного теплоснабжения можно выделить группу задач, для которых трудно получить аналитическое решение. Одной из них является определение оптимальных параметров температурного графика отпуска тепловой энергии (графика центрального регулирования отпуска тепловой энергии) .
На рисунке 11 показано окно отображения программного обеспечения. Можно видеть, что данные проиллюстрированы в аналоговом формате с помощью виртуального осциллографа и виртуального термометра; Кроме того, данные находятся в цифровом формате с использованием дисплеев для более точного сбора данных.
Принимая во внимание, что этот проект ориентирован на будущее использование людей, предлагаются три точки измерения для размещения модулей и получения более точных результатов. На основе термографических изображений и предложений от медицинских специалистов были определены три ключевых момента для измерения температуры в организме человека. Три самых горячих пятна: аортальная артерия, пищевод и печень.
Общеизвестно, что выбор оптимального температурного графика водяной тепловой сети осуществляется при проектировании системы теплоснабжения на основании технико-экономических расчетов. Основными факторами, влияющими на выбор температурного графика, являются затраты на строительство теплоисточников, тепловых сетей и теплопотреб-ляющего оборудования, стоимость топлива, тепловые потери, затраты на транспорт теплоносителя. Так как любая система централизованного теплоснабжения (СЦТ) в период своего жизненного цикла эволюционно развивается как количественно (расширяется зона теплоснабжения), так и качественно (происходит модернизация, реконструкция и автоматизация отдельных ее элементов), очевидно, что со временем возникает вопрос
Этот прототип не будет откалиброван у людей; для этой цели будет использоваться регулируемый теплосчетчик. Включение и выключение. Переносимая физическая адресация. Одной из основных целей этой работы является определение температуры, поэтому для калибровки и проверки сигналов, полученных оборудованием, должно быть подтверждено стандартным термометром и, при необходимости, выполнить калибровку полученных данных.
Элементы, используемые в тесте. Контролируемый теплогенератор. Контейнер для воды известного объема. Модуль прототипа для получения температурного сигнала. Цепь последовательной передачи. Тепло генерируется сопротивлением с цифровым управлением, которое должно быть отрегулировано до желаемой температуры. Датчики температуры были отрегулированы на расстоянии примерно 30 см от мешалки, чтобы предотвратить возникновение турбулентности от ошибок считывания. Кончики датчиков помещались в одинаковых условиях с точки зрения положения и расстояния до источника тепла.
о необходимости оптимизации температурного графика отпуска тепловой энергии. Для современных условий функционирования СЦТ в республике эта задача особенно актуальна. В связи с модернизацией систем автоматического регулирования теплопотреблением де-факто произошел переход от качественного метода регулирования отпуска тепловой энергии к количественно-качественному. В качестве примера на рис. 1 представлен температурный график, характерный для работы центрального теплового пункта (ЦТ11) в автоматическом режиме, после проведения комплексной наладки квартальных тепловых сетей.
На рисунке 12 показаны результаты эксперимента по измерению температурного сигнала. Пунктирная серая линия с круглыми знаками относится к отклику стандартного термометра. Коэффициент корреляции между графиками равен 0, не требуется калибровка программного обеспечения.
После проверки результатов температуры необходимо подтвердить, что можно получить поток тепла, выделяемый конкретным телом. Это так, что представляет собой тепловой поток в зависимости от температуры, вы можете получить приблизительное тепло, генерируемое исследуемым телом.
Вопросу оптимизации температурного графика систем теплоснабжения уделено достаточно большое внимание . Однако в большинстве случаев рассматривалась работа систем теплоснабжения при качественном режиме регулирования отпуска тепловой энергии. Ранее нами рассматривались особенности выбора оптимальных параметров температурного графика для СЦТ с котельными в качестве теплоисточника. В системах теплоснабжения, в которых в качестве теплоисточника используется ТЭЦ, необходимо дополнительно учитывать факторы, определяющие эффективность работы генерирующих установок, например температуру обратного теплоносителя, поступающего на станцию из тепловой сети. Рассмотрим подходы оптимизации температурного графика для СЦТ для ТЭЦ с паровыми турбинами.
Для проведения испытаний на определение теплового потока используется сборка, используемая при испытаниях температуры, так как значение температуры необходимо как можно ближе к тепловому сопротивлению, которое представляет собой исследуемый корпус; другое значение температуры размещается на расстоянии 45 см, чтобы можно было найти приемлемую разность температур и найти?
Используемый прототип показан на рисунке. Используя результаты, полученные в таблице. Из этих сигналов и проведения эксперимента в контролируемых и известных условиях можно провести анализ теплового потока исследуемого тела. Исходя из результатов проведенных испытаний теплового потока, можно сделать вывод о том, что для низких или контролируемых условий могут быть получены четкие и точные измерения теплового потока в разных телах. В случае послеоперационного пациента эти условия даются и регулируются в программном обеспечении, разработанном в этом исследовании.
Проблема поиска оптимальной температуры сетевой воды усложняется тем, что невозможно найти общее решение абсолютно для всех паротурбинных ТЭЦ, что связано прежде всего с большим многообразием используемых паровых турбин и их конструктивными особенностями. Поэтому в ходе исследования системы теплоснабжения были разделены на три условные группы подсистем в зависимости от параметров свежего пара:
Разработка и окончательное построение прототипа позволяет использовать портативный и неинвазивный дизайн, который улучшает характеристики предыдущих форм измерения калориметрии, которые требуют сложного оборудования в дополнение к неблагоприятному влиянию на комфорт пациента.
Эта работа открывает важную отрасль исследований в области биоинженерии, поэтому она представлена в качестве первого прототипа для определения сигналов температуры, чтобы знать поток тепла, выделяемый исследуемым телом. В рамках целей, предложенных в этой работе, непосредственное измерение человека не рассматривается. Из-за преходящего характера сигналов температуры и переменных характеристик того же были разработаны различные типы лабораторных тестов, которые ищут максимально возможное сходство с человеком.
СЦТ с ТЭЦ со средними параметрами пара (до 4,0 МПа);
СЦТ с ТЭЦ с высокими параметрами пара (от 9,0 до 13,0 МПа);
СЦТ с ТЭЦ с повышенными высокими и сверхкритическими параметрами пара с промежуточным перегревом (13,0 и 24,0 МПа).
Отопительный температурный график для ЦТП № 5 г. Сургута
Рис. 1. Температурный график работы ЦТП : 1 - Т1 подающий, 150; 2 - Т4 обратный от систем отопления, 70; 3 - Т2ЦТП ночн. ГВС, 70; 4 - Т2ЦТП макс. ГВС, 70; 5 - Т1 подающий, 150 с ветром; 6 - Т3 подающий на системы отопления, 150; 7 - Т2ЦТП ср. сут. ГВС, 70
Однако достижение такого сходства является сложной задачей, так как необходимо учитывать несколько факторов, таких как характерные коэффициенты для переноса тепла по проводимости, излучения и конвекции, массы тела, качества кожи и т.д. для решения этой проблемы мы разработали тест, который показывает, что при надлежащих условиях можно ощущать температуру и находить эквивалент теплового потока, подобно тому, как он развивается у людей.
Для определения местоположения датчиков было принято решение использовать физическую адресацию вместо адресации программного обеспечения. Оба типа адресации могут быть включены, но физическая адресация обеспечивает возможность изменения местоположения каждого датчика без указания каждого из них, то есть любой прототип, помещенный в любую точку восприятия, может быть разрешен правильно и, следовательно, избегать ошибок местоположения.
В данной статье рассматриваются СЦТ, относящиеся к первой группе. На ТЭЦ со средними параметрами пара в основном используются турбины с противодавлением, пар после которых поступает на покрытие тепловых нагрузок промышленных и коммунально-бытовых потребителей. В последние годы в Беларуси на ряде ТЭЦ со средними параметрами пара было установлено паротурбинное оборудование с теплофикационным противодавлением 0,12 МПа. Отработавший пар при этом используется только для покрытия нагрузок коммунально-бытового сектора, что объясняется интенсивным сокращением в последние годы теплового потребления промышленными предприятиями при наличии стабильного и возрастающего потребления на отопление и горячее водоснабжение . Следовательно, группу СЦТ с ТЭЦ со средними параметрами пара можно, в свою очередь, подразделить на две подгруппы:
Термометр и виртуальный осциллограф показывают данные в виде аналогового моделирования, а на дисплеях показаны данные с несколькими значительными цифрами. Преимущество этой конфигурации заключается в том, что для мониторинга необходимо наблюдать данные, которые находятся в пределах ожидаемого диапазона, причина, по которой аналоговое чтение является наилучшей альтернативой. С другой стороны, сбор информации для генерации статистических таблиц и форматов, включая данные изменения температуры, требует своевременных данных с достаточным разрешением для обнаружения небольших изменений температуры и использования экранов цифрового формата.
ЦТ с ТЭЦ со средними параметрами пара с паротурбинными установками одного противодавления ри;
ЦТ с ТЭЦ со средними параметрами пара с паротурбинными установками двух противодавлений р11, р12.
Для исследования влияния температуры сетевой воды на потребление топливно-энергетических ресурсов (ТЭР) в СЦТ была разработана математическая модель виртуальной СЦТ, включающей в себя теплофикационную систему: ТЭЦ, тепловую сеть, теплоиспользующие установки .
При составлении математической модели принят ряд допущений, основными из которых являлись:
На покрытие тепловых нагрузок промышленного производства отпускается пар одного давления;
Система теплоснабжения не обладает транспортным запаздыванием и мгновенно реагирует на изменение температуры прямой сетевой воды.
Расчетная тепловая схема рассматриваемой ТЭЦ со средними параметрами пара с паротурбинными установками двух противодавлений рц, р21 представлена на рис. 2.
В основу математической модели тепловых сетей положена двухтрубная сеть протяженностью 12 км, проложенная воздушным способом с пе-нополиуретановой тепловой изоляцией. Диаметр трубопровода принимался неизменным по всей длине сети и равным 630 мм с толщиной стенки трубопровода 5 мм. Гидравлические характеристики трубопроводной системы были приняты по аналогу сети Западной мини-ТЭЦ, входящей в состав филиала «Пинские тепловые сети РУП "Брестэнерго"».
Все потребители теплоты условно заменялись одним эквивалентным потребителем, подключенным к тепловой сети на наибольшем удалении от источника теплоснабжения. В качестве эквивалентного потребителя рассматривается автоматизированный центральный тепловой пункт с двумя видами тепловых нагрузок: горячего водоснабжения и отопления. При этом считалось, что отпуск теплоты на горячее водоснабжение осуществляется через поверхностный теплообменник, подключенный по одноступенчатой параллельной схеме. Отпуск теплоты от ЦТ П на нужды отопления осуществляется по зависимой схеме по заданному температурному графику (в расчетах принимался график 95/70 °С) и при известной расчетной температуре наружного воздуха (в расчетах принята температура
25 °С). Поддержание температурного графика систем отопления тепловых потребителей осуществляется с помощью корректирующих насосов, установленных на ЦТП. Температура обратной сетевой воды формируется в результате смешения потоков сетевой воды после теплообменного аппарата горячего водоснабжения и отопительных приборов.
Рис. 2. Расчетная тепловая схема рассматриваемой ТЭЦ со средними параметрами пара с паротурбинными установками двух противодавлений р1Ь р12: 1 - паровой котел, р = = 3,9 МПа, Г = 440 °С; 2а - паровая турбина, р11= 0,5 МПа; 2б - паровая турбина, р12= = 0,12 МПа; 3 - генератор; 4 - РОУ; 5а - деаэратор питательной воды; 5б - деаэратор под-питочной воды; 6 - питательный насос; 7 - насос сетевой; 8 - насос конденсата подогревателей сетевой воды; 9 - насос сырой воды; 10 - насос подпитки тепловой сети; 11а - подогреватель сетевой воды; 11б - охладитель конденсата подогревателя сетевой воды; 12 - пиковый подогреватель сетевой воды; 13 - ПВД; 14 - охладитель воды подпитки тепловой сети; 15 - подогреватель сырой воды; 16 - охладитель выпара деаэратора; 17 - расширитель непрерывной продувки; 18а - ХВО 1-й ступени умягчения; 18б - ХВО 2-й ступени умягчения; 19а - тепловой потребитель сетевой воды; 19б - тепловой потребитель пара
При проведении численных исследований были приняты следующие исходные данные:
1) расчетная тепловая нагрузка системы горячего водоснабжения составляет 10,5 Гкал/ч, независимо от температуры наружного воздуха и характеризуется тремя суточными состояниями: минимальное значение - 0, среднее значение - 50 % и максимальное значение - 100 %. Температура исходной воды для нужд горячего водоснабжения принимается равной 5 °С, а после теплообменника, поступающая к потребителю, составляет 60 °С;
2) расчетная тепловая нагрузка системы отопления - 40 Гкал/ч;
3) расчетная технологическая нагрузка независимо от температуры наружного воздуха составляет 35 т/ч (24,4 Гкал/ч) и характеризуется пятью состояниями: 0; 30; 50; 70 и 90 % от расчетной;
4) режимы теплоснабжения рассматривались при следующих температурах наружного воздуха: +8; 0; -5; -10; -15; -20 и -25 °С.
Расчет теплофикационной системы проводился в следующей последовательности: тепловые сети (подающая магистраль), потребитель (ЦТП), тепловые сети (обратная магистраль), ТЭЦ. В качестве базового варианта
Исходная вода *
для сравнения принимается вариант с температурой сетевой воды, соответствующей фактическому температурному графику 130/70 °С.
Задавался диапазон температур прямой сетевой воды, и при фиксированной температуре наружного воздуха определялись расходы топлива и выработка (отпуск) электроэнергии от ТЭЦ (потребление электроэнергии корректирующими насосами на ЦТ11 относились к затратам электроэнергии на собственные нужды теплоисточника). Нижнее значение диапазона температуры прямой сетевой воды определялось по минимально допустимой температуре у потребителя с учетом компенсации тепловых потерь; верхнее - техническими возможностями теплофикационного оборудования ТЭЦ. Сравниваемые варианты работы системы теплоснабжения уравнивались по количеству отпущенной электроэнергии в энергетическую систему с учетом замещения по замыкающей КЭС с удельным расходом топлива на отпуск электроэнергии 331 г у. т./(кВт-ч). В качестве критерия выбора оптимальной температуры прямой сетевой воды принимался минимум системного расхода топлива.
На основании полученных результатов численного исследования получена зависимость оптимальной температуры сетевой воды от величины технологических тепловых потерь в тепловых сетях при различных температурах наружного воздуха в виде поверхности. Проецирование данной поверхности на плоскость позволяет построить семейство функциональных зависимостей оптимальной температуры сетевой воды от технологических тепловых потерь для различных температур наружного воздуха (рис. 3).
Если принять технологические потери в тепловой сети равными нулю, то оптимальная температура составит 97 °С для всех режимов работы виртуальной СЦТ и соответствует максимальному значению удельной выработки электроэнергии на тепловом потреблении паротурбинного оборудования рассматриваемой ТЭЦ.
Потери в тепловых сетях, %
Рис. 3. Изменение оптимальной температуры сетевой воды в зависимости от технологических тепловых потерь и температуры наружного воздуха для ЦТ с ТЭЦ со средними параметрами пара с паротурбинными установками двух противодавлений: 1 - при -25 °С; 2 - при -20 °С; 3 - при -15 °С; 4 - при -10 °С; 5 - при -5 °С; 6 - при 0 °С; 7 - при 8 °С
Полученные результаты подтверждают необходимость корректировки температуры прямой сетевой воды в зависимости от тепловой нагрузки, времени суток, температуры наружного воздуха и величины технологических потерь , т. е. создания динамических температурных графиков. Если на практике отсутствует возможность отслеживать изменение тепловых потерь в режиме реального времени, то допускается их принимать условно-постоянными для конкретного отопительного сезона, определяемыми по результатам тепловых испытаний. В этом случае температурный график теплоснабжения можно представить в виде функциональной зависимости от температуры наружного воздуха. Тепловая нагрузка производственного потребителя оказывает влияние на изменение оптимума температуры прямой сетевой воды при изменении состава функционирующего энергогенерирующего оборудования.
На рис. 4 представлен температурный график систем теплоснабжения для покрытия коммунально-бытовой нагрузки при условии, когда технологические потери энергии в тепловой сети постоянные в течение отопительного периода и составляют 10 %. Аналогичные расчеты были выполнены для ТЭЦ со средними параметрами пара и турбинами с одним противодавлением (вторая подгруппа), результаты которых представлены на рис. 5, 6.
Температура наружного воздуха
Рис. 4. Оптимальный температурный график сетевой воды при фиксированном (постоянном) значении технологических тепловых потерь в тепловых сетях, равных 10 %, для ЦТ с ТЭЦ со средними параметрами пара с паротурбинными установками двух противодавлений
Произведенные расчеты показали, что в рассмотренных условиях системная экономия топлива за отопительный период составит около 50 т у. т. при относительном сокращении технологических потерь на транспортировку теплоносителя на уровне 4-5 %.
В дальнейшем планируется оценить возможности внедрения на системах централизованного теплоснабжения Республики Беларусь динамических температурных графиков сетевой воды с учетом реального времени транспортного запаздывания. Подобные работы по оптимизации температуры сетевой воды проводятся в настоящее время в системах централизованного теплоснабжения Дании , которые имеют существенные структурные отличия.
4 - - -- _ __ --
Потери в тепловых сетях, %
Рис. 5. Изменение оптимальной температуры сетевой воды в зависимости от технологических тепловых потерь и температуры наружного воздуха для ЦТ с ТЭЦ со средними параметрами пара с паротурбинными установками одного противодавления: 1 - при -25 °С; 2 - при -20 °С; 3 - при -15 °С; 4 - при -10 °С; 5 - при -5 °С; 6 - при 0 °С; 2 - при 8 °С
Оптимальный температурный графи --Температурный график 130/70 °С
8 5 2 -1 -4 -7 -10 -13 -16 -19 -22 -25 Температура наружного воздуха
Рис. 6. Оптимальный температурный график сетевой воды при фиксированном (постоянном) значении технологических тепловых потерь в тепловых сетях, равных 10 %, для ЦТ с ТЭЦ со средними параметрами пара с паротурбинными установками одного противодавления
В Ы В О Д Ы
1. Температурные графики теплоснабжения должны составляться индивидуально для каждой теплофикационный системы, даже в случаях с тепловыми источниками одного типа.
2. Оптимизация температуры прямой сетевой воды в автоматизированных системах теплоснабжения позволяет сократить технологические потери при транспортировке теплоносителя и приводит к системной экономии топлива. Данное мероприятие можно расценивать как абсолютно эффективное, так как практически не требует привлечения финансовых затрат и достигается изменением режима работы оборудования ТЭЦ.
Л И Т Е Р А Т У Р А
1. С о к о л о в, Е. Я. Теплофикация и тепловые сети: учеб. для вузов. - 6-е изд., пере-раб. / Е. Я. Соколов. - М.: Изд-во МЭИ, 1999. - 472 с.
2. Мел е н т ь е в, Л. А. Основные вопросы промышленной теплоэнергетики / Л. А. Мелентьев. - М.; Л.: ГЭИ, 1954. - 428 с.
3. З и н г е р, Н. М. Гидравлические и тепловые решения теплофикационных систем. -2-е изд., перераб. / Н. М. Зингер. - М.: Энергоатомиздат, 1986. - 320 с.
4. З и н г е р, Н. М. Повышение эффективности работы тепловых пунктов / Н. М. Зингер, В. Г. Бестолоченко, А. А. Жидков. - М.: Стройиздат, 1990. - 188 с.
5. Я к о в л е в, Б. В. Повышение эффективности систем теплофикации и теплоснабжения / Б. В. Яковлев. - Минск: Адукацыя i выхаванне, 2002. - 448 с.
6. С е д н и н, А. В. Анализ и структурно-параметрическая оптимизация энергоисточников в централизованных системах теплоснабжения: дис. ... канд. техн. наук: 05.14.14 / А. В. Седнин. - Минск, 2000. - 161 с.
7. С е д н и н, В. А. Теория и практика создания автоматизированных систем управления теплоснабжением: монография / В. А. Седнин. - Минск: БНТУ, 2005. - С. 136.
8. М а л а я, Э. М. Теплоснабжение от тепловых сетей ТЭЦ и районных котельных с оптимизацией параметров / Э. М. Малая. - Саратов.: Политехн. ин-т, 1983. - 48 с.
9. И с с л е д о в а н и е системы теплоснабжения / Л. С. Попырин [и др.]. - М.: Наука, 1989. - 215 с.
10. Р а с п р е д е л е н н а я автоматизированная система управления и централизованным теплоснабжением города Сургута: отчет о НИР / ООО «Теплотехсервис» (Екатеринбург). - 2005. - 252 с.
11. С е д н и н, А. В. Пути реконструкции теплофикационных источников малой и средней мощности Республики Беларусь / А. В. Седнин, М. Л. Богданович // Энергетика. (Изв. высш. учеб. заведений и энерг. объединений СНГ). - 2007. - № 5. - С. 77-85.
12. L 0 p p e n t h i e n, J. K. Temperature Optimization - Horning District Heating company has achieved remarkable results / J. K. L0ppenthien, P Jensen. // Hotlcool. - 2008. - № 1. -Р. 14-15.
Представлена кафедрой ТЭС Поступила 20.02.2009
ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ КАЧЕСТВА РЕГУЛИРОВАНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ ПЕРЕГРЕТОГО ПАРА НА СРОК СЛУЖБЫ МЕТАЛЛА ПАРОПЕРЕГРЕВАТЕЛЯ КОТЛОВ
Докт. техн. наук, проф. КУЛАКОВ Г. Т., асп. ГОРЕЛЫШЕВА М. Л.
Белорусский национальный технический университет
Государственная комплексная программа модернизации основных производственных фондов Белорусской энергетической системы утверждена в 2005 г. Износ основных производственных фондов по системе в целом составил 60,7 % . В связи с этим актуальной становится проблема снижения износа основных производственных фондов, в том числе за счет увеличения долговечности (срока службы) металла пароперегревателя кот-
Здраствуйте! Передача тепла системами теплоснабжения осуществляется в отопительных приборах внутренних систем теплоснабжения потребителей. По теплоотдаче этих отопительных приборов судят о качестве всего централизованного теплоснабжения. Изменение параметров и расходов теплоносителя в соответствии с фактической потребностью потребителей называется регулированием отпуска тепла.
Регулирование отпуска тепла повышает качество теплоснабжения, сокращает перерасход тепловой энергии и топлива. Существуют следующие методы регулирования: центральное, групповое, местное, и индивидуальное регулирование.
Центральное регулирование — выполняется на теплоисточнике (ТЭЦ, котельной) по тому виду нагрузки,который преобладает у большинства потребителей. Чаще всего, это конечно отопление, либо совместная нагрузка на отопление и горячее водоснабжение. Реже нагрузка на вентиляцию, технологию.
Групповое регулирование — осуществляется в ЦТП (центральных тепловых пунктах) для группы однотипных потребителей, например для многоквартирных домов. В ЦТП поддерживаются необходимые параметры, а именно расход и температура.
Местное регулирование — это регулирование в ИТП (индивидуальных тепловых пунках). Проще говоря, в теплоузлах. Здесь уже проводится дополнительная корректировка с учетом особенностей конкретного потребителя тепла.
Индивидуальное регулирование — это регулирование непосредственно внутренних систем теплоснабжения. То есть стояков, радиаторов, отопительных приборов. Об этом я писал в этой .
Суть методов регулирования можно понять из уравнения теплового баланса: Q=Gc*(τ1-τ2)*n/3600=κ*F*Δt*n;
где Q — количество тепла, полученное отопительным прибором от теплоносителя и отданное на нагрев среды, Квтч;
G — расход теплоносителя, кг/ч;
c — теплоемкость теплоносителя, кДж/кг°С;
τ1, τ2 — температуры теплоносителя на входе и на выходе,°С ;
n — время, ч;
κ — коэффициент теплопередачи, кВт/м² °С;
F — поверхность нагрева, м²;
Δt — температурный напор между греющей и нагреваемой средой, °С.
Из этого уравнения можно понять, что регулирование тепловой нагрузки возможно несколькими методами, а именно — изменением температуры — качественный метод; изменением расхода — количественный метод; периодическим полным отключением, а затем включением систем теплопотребления — регулирование пропусками.
Качественное регулирование — это изменение температуры при постоянном расходе. Это самый распространенный вид центрального регулирования тепловых сетей. Так например, теплоисточники работают по температурному графику изменения температур теплоносителя в зависимости от температуры наружного воздуха.
Количественное регулирование — осуществляется путем изменения расхода теплоносителя при его постоянной температуре в подаче.
Регулирование пропусками, или прерывистое регулирование — это периодическое отключение систем, то есть пропуски подачи теплоносителя. Применяется на практике относительно редко, обычно в начале или в конце отопительного сезона, при сравнительно высокой температуре наружного воздуха.
Вот такие основные виды и методы регулирования отпуска тепла. Буду рад комментариям к статье.
Загрузка...
